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设备可完成以下规格:
1Cr11Ni2W1MoV(851)  钢板 宽度(210-610)*厚度(6-80) 热轧
1Cr11Ni2W1MoV(851)  钢管 外径(6-219)*壁厚(0.5-25)
1Cr11Ni2W1MoV(851)  钢锭 电渣锭0.35T 0.5T  0.75T 1.0T
1.5T   1.8T  2.0T  2.2T  2.8T   (3.0-8.0)T


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1Cr11Ni2W1Mo1V(851)
1Cr11Ni2W1Mo1V是在Cr13型钢的基础上发展起来的。Cr13型马氏体钢虽有较高的抗氧化性和抗腐蚀性,但马氏体回火组织的稳定性较差,只能用作较低温度的蒸汽涡轮叶片。为了强化马氏体耐热钢,加入Mo和W使α基体得到固溶强化,而为了能使Mo和W保持在α相时,不在碳化物中富集,就必须加入强碳化合物形成元素V、Nb等,以便形成稳定的碳化物(V、Nb)C,且具有良好的沉淀效果,本文初步探讨了1Cr11Ni2W1Mo1V在各种状态下的金相组织。
化学成分%:
C  0.11~0.16
Mn 0.40~0.80
Si 0.10~0.35
P  小于等于0.025
S  小于等于0.020
Ni 2.20~2.60
Cr 10.5~12.5
W  1.00~1.40
Mo 0.15~0.35
1Cr11Ni2W1Mo1V淬火后得到马氏体+残奥(相当于高温快冷),在回火过程中发生马氏体和残余奥氏体的分解,淬火+高温回火的目的得到回火索氏体,使其具有良好的综合性能。经过1030℃×25′油冷+670℃×1h空冷热处理制度后,组织是板条状马氏体+残奥+碳化物,发生了一定程度的分解,但并没有得到回火索氏体,依然是以马氏体为基体的组织。我们分析这可能是合金元素对回火过程的影响造成的,合金元素阻碍推迟了回火过程中的各种组织转变。于是我们延长了回火时间,在1030℃油冷+670℃×2h空冷的热处理制度下得到了回火索氏体组织(见图5)。由此可见,对于1Cr11Ni2W1Mo1V而言,一定要注意合金元素延迟组织转变的特点。

1Cr11Ni2W1Mo1V高温状态的组织是单相奥氏体

1Cr11Ni2W1Mo1V高温快冷后的组织是马氏体+残奥

1Cr11Ni2W1Mo1V缓冷+高温回火后的组织是索氏体

1Cr11Ni2W1Mo1V淬火+高温回火后的组织是回火索氏体,但需注意合金元素延迟组织转变的特点。

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